圆网网槽成形器
出处：按学科分类—工业技术 中国轻工业出版社《制浆造纸手册第九分册纸张抄造》第300页（40889字）
1．圆网网槽成形器的分类与基本型式
圆网网槽成形是指旋转的成形圆网部分或大部分浸入网槽中，圆网外表面与网槽弧形内壁之间构成环形或弧形上浆流道，纸料在沿流道流动中，由于过滤作用，在白水进入网笼内的同时，在圆网面上形成纤维层。根据网槽发展过程及其结构特性，圆网网槽成形器的分类与基本型式如表11－3－91所示。
表11－3－91 圆网网槽成形器的分类与基本型式
2．圆网网槽成形器的结构与性能特征
(1)传统圆网网槽成形器
传统圆网网槽成形器是指古典的顺流式和逆流式圆网网槽成形器。大部分网面浸入网槽纸料中的圆网笼在网槽中转动，由于圆网笼内外水位差所产生的过滤作用，纤维被吸附沉积于网面形成湿纸层，而白水进入网笼内从两端排出。其纸层形成过程及成形压力如图11－3－54～11－3－56所示。
图11－3－54 顺流式网槽成形过程
图11－3－55 逆流式网槽成形过程
图11－3－56 顺流式和逆流式网槽的成形压力曲线
在顺流式圆网网槽成形器中，纸幅成形过程可分为三段，如图11－3－54所示。
①由A点至B点称为初始成形段，成形压力逐渐增大，至B点处达到最大值，等于网笼内外水位差的静压头。在这一段，纸料的脱水和纤维在网上的沉积大致成比例。即纤维的沉积量与脱水量及纸料的浓度成比例，故又称为比例沉积段。网笼内浆料按a→d→b→c或a→b→c顺序流动。
②由B点至C点称为选择性沉积段，成形压力基本保持平稳，但因流动的阻力损失而略有降低，如图11－3－56所示。在这一段中，纸料的脱水，纤维在网上的沉积和沉积层纤维又被部分地洗刷脱落的现象同时发生。由于洗刷作用，沉积层中的纤维组分和浆流中的纤维组分均发生变化。在沉积层表面吸附较疏松的较易动的粗长纤维被冲刷下来，而浆流中附着力较强的细小纤维被选择性沉积。这一段，脱水仍在进行，但网上纤维沉积层的定量并没有什么增大，甚至有所降低。因此，通过这一段，纸料的浓度渐增，纸料中长纤维组分增加，而细小纤维组分减少。洗刷作用的产生是由浆流在环形流道中的流动状态所决定的，如图11－3－54所示。在顺流式网槽中，进浆浆流总的方向与网笼的转向相同，主浆流拌随网笼表面运动，并沿其周长脱水。但由于流道截面尺寸与脱水速率实际上不可能完全相适应，主浆流与槽壁发生分离，并使沿静止槽壁边界层缓慢流动的浆流诱发出沿槽壁的逆向回流。在主浆流和逆向回流之间产生了不可控的涡流，对网上沉积层产生冲刷作用。这种冲刷作用随浆速与网速的差别加大而加剧。这不仅造成如上所述纸料的浓缩，纸料中纤维组分的分化，而且造成沉积层纤维排列的方向性和沉积层定量的非均匀分布。
③由C点至D点称为挂浆段，成形压力逐渐降低，至D点处为零。这一段由于成形压力和重力附着作用，沉积层定量又有所增加，称为附着沉积或挂浆。但冲刷作用继续发生，而且当沉积层露出网槽纸料液面后，拌随网上沉积层表面的浆流边界层达到一定高度后，受离心力和重力作用被剥取、滑落、导致并加剧逆向回流的产生，从而使流道末端纸料浓度达到最高，粗长游离的纤维富集，并显现较大絮聚趋向，如表11－3－92所示。
表11－3－92 进入网槽浆料与溢流浆料的比较
在逆流式网槽中，纸层成形过程从A点至D点，也可分为比例沉积、选择性沉积和挂浆沉积三段(图11－3－55)。但逆流式网槽浆流总的方向与网笼的转向相反。在环形流道中，包含有一股沿槽壁行进的强的进浆浆流和一层靠近网笼表面的实际上与主浆流方向相反流动的附带的边界层，在这两股浆流之间也存在不可控的涡流。但在初始成形处，即进浆流道的末端处，纸料浓度和絮聚程度最大，因此，这一段挂浆量最大，而沉积层定量和纤维分布不均匀。BC段仍为选择性沉积段，但和顺流式网槽不同的是其逆向流不是诱导回流，而是流速较大的主浆流，因此，对网上沉积层的冲刷作用更明显，定向剪切作用更大，沉积层的定量和纤维分布更加不均匀。CD段仍为挂浆沉积段，但网笼边界层浓缩的纸料被新进入的流速较大的主浆流混合稀释，使这一段纸料浓度较低而较稳定，沉积层定量和纤维分布较均匀。冲刷滑落的粗长纤维又随主浆流运动，直至流道末端A点处，成为高度絮聚的稠化浆料，如表11－3－93及11－3－94所示。
表11－3－93 逆流式圆网槽内浆料浓度的变化
表11－3－94 逆流式圆网槽入口处与网槽背面处浆料比较
由于纸层成形过程的区别，顺流式和逆流式圆网槽抄出的纸幅有基本的区别。顺流式网槽挂浆量较小，抄出的纸比较密致，纵横向强度比稍低些，匀度稍好；逆流式网槽挂浆量大，抄出的纸比较疏松粗糙，纵横向强度比大，横幅定量的分布不稳定。顺流式圆网槽、逆流式圆网槽和手抄片成形器、长网成形器抄出的纸的特性比较如图11－3－57所示。
图11－3－57 几种成形器纸幅特性比较
(2)改进的顺流式和逆流式圆网槽成形器
传统圆网槽最明显的缺点是由于纸幅成形过程中的洗刷和浓缩作用，严重影响以至破坏纸幅的成形质量。圆网槽早期的改进就是在流道设置溢流及调速装置等，如图11－3－58～11－3－60所示。
图11－3－58 单溢流顺流式圆网槽
图11－3－59 双溢流顺流式圆网槽
图11－3－60 带成形挡板的顺流式圆网槽
①单溢流顺流式圆网槽(图11－3－58) 在流道末端设置溢流，可缓解此处纸料增浓和絮聚的程度，并可在一定程度上减少逆向回流。
②双溢流顺流式圆网槽(图11－3－59) 在进浆处也设置溢流，有稳定上网浆流的作用。
③带成形挡板和溢流的顺流式圆网槽(图11－3－60) 在进浆处设置成形挡板，可调整浆流上网的方向和速度。
④可调整纸料流速的顺流式圆网槽 顺流式圆网槽的进一步改进是可调整纸料流速的顺流式圆网槽，在流道设置调速装置，使浆速与网速相适应，如图11－3－61～11－3－63所示。
图11－3－61 喷嘴堰板顺流式圆网槽
图11－3－62 活底顺流式圆网槽
1－固定槽底 2－可调的挠性夹底(流道壁) 3－进浆流道 4－调节循环回流浆的堰板 5－回流浆流道 6－下段夹底调节枢纽 7－后段夹底调节枢纽 8－前段夹底调节机构 9－后段夹底调节机构 10－调整板 11－观察前浆室的门
图11－3－63 普通顺流溢浆式圆网槽
1、2、3－流浆箱 4－稳速平板 5－冲击板 6－活动喷板 7－活动唇布 8－溢流箱 9－圆网槽
⑤设喷嘴堰板的顺流式圆网槽(图11－3－61) 通过调整纸料上网流速与网速相适应，以改善纸层成形的匀度和纵横向强度比值。
⑥活底顺流式圆网槽(图11－3－62) 网槽由固定的外侧槽底和可调整的内侧活动槽底构成，可分别调节内侧槽底的前部、底部和后部，而且在运行中可迅速简便地进行调整，从而使纸料流速与网速及脱水速率相配合，与浆料种类、纸幅定量及造纸机车速相适应。
⑦普通顺流溢浆式圆网槽(图11－3－63) 是国内至今仍较普遍采用的顺流式圆网槽。如图所示，该网槽在进浆处设置稳速平板4、冲击板5、活动喷板6和活动唇布7等调速装置。稳速平板对浆流的稳定作用取决于它的长度，但固定后，不能随意变动。浆流对冲击板的轻微碰撞，在一定程度上有利于浆流的稳定，流速沿横向的均布及纤维的分散。活动喷板是主要的调速装置，它可前后移动以调节喷板与铜网表面间的距离，加快或减低浆料上网流速，从而影响成形质量。活动胶皮唇布的作用是避免浆流直接冲击到网上而造成成纸组织不均匀，同时也起着改变浆流方向和上网流速的作用。为使调速效果显着，活动胶皮唇布和活动喷板的调节必须结合起来。在一般情况下，应先调节喷板，然后再调胶皮唇布来弥补喷板的不足。缩小喷板和圆网面的距离，或把唇布位置向下伸长，可以改善纸层匀度，但过度缩小或伸长，纸面会出现针眼或浆点。一般情况下，喷板和网面的距离为70～80mm，唇布顶端在喷板下20～30mm左右。
普通顺流溢浆式圆网槽的组成结构示例如图11－3－64所示。
图11－3－64 普通顺流溢浆式圆网槽组成结构图
1－圆网笼 2－圆网槽 3－弧形面 4－流浆箱 5－进浆口 6－成形堰 7－溢流槽 8－密封环 9－网笼密封环 10－轴承座 11－密封板 12－水位箱 13－白水平衡管 14－水位堰 16－排污口 17－沉砂沟 18－溢流堰 19－白水排出口 20－白水排出槽
该圆网槽的圆网笼1置于圆网槽2内。纸料液由进浆口5进入流浆箱4，成形堰6为流浆箱和圆网槽间的隔板，纸料液越过成形堰进入圆网槽。成形后，多余的越过溢流循环纸料堰18，进入溢流循环纸料槽7，由此流送至混合箱或混合泵再循环使用。圆网槽两端各有对称的一个密封环8，它和圆网笼上的密封环9及密封带共同构成圆网笼和圆网槽之间的密封装置，以防止圆网槽内的纸料液漏入圆网笼内。圆网笼轴承置于轴承座10上，为防止圆网笼内白水漏出，设有密封板11。但一般的都改用密封轴承，置于圆网槽内。圆网槽的两端配有水位箱12，白水平衡管13沟通两端水位箱，便于白水从圆网笼两端均衡排出。水位箱设有隔板，隔板上设有可作上、下调节的水位堰14以调整圆网槽水位。多余的白水越过水位堰14流入白水排出槽20，通过排出口19送白水回收装置或排入下水道。白水管联接白水泵或流送白水至混合箱。排污口16具有双重作用，刷洗时排污和停机时放出圆网槽内纸料液。
普通顺流溢浆式圆网槽结构尺寸示例如图11－3－65所示。
图11－3－65 顺流溢浆式圆网槽结构尺寸
⑧改进的逆流式圆网槽 如图11－3－66～11－3－69所示。
图11－3－66 下游溢流的逆流式网槽
图11－3－67 进浆溢流的逆流式网槽
图11－3－68 设搅拌器的逆流式网槽
图11－3－69 设调节板的普通逆流式圆网槽
图11－3－70 逆流式圆网槽结构尺寸示例
(a)用于抄纸板面层 (b)用于抄纸板中间层 (c)用于抄纸板第二层
⑨下游溢流的逆流式圆网槽(图11－3－66) 在其环形流道末端设置溢流，可减轻纤维絮聚团和泡沫。
⑩进浆溢流的逆流式圆网槽(图11－3－67) 在其环形流道始端设置溢流，具有稳定上网浆流的作用。
⑾带搅拌器的逆流式圆网槽(图11－3－68) 在流道中设置搅拌器，主要用于抄造易沉降的矿物纤维或含填料量很大的纸种。
⑿带调节板的普通逆流式圆网槽(图11－3－69) 这是国内至今仍在使用的逆流式圆网槽。在流道进浆处设置可升降的调节板。如该板提得过高，则进浆搅动作用小，圆网挂浆不匀；过低则搅动作用大，甚至会冲坏纸层。通过调节该板，还可以使纸层两边定量趋于一致。
逆流式圆网槽的结构尺寸示例如图11－3－70所示。图中(a)用于生产箱纸板面层，图(b)用于生产箱纸板中间层，图(c)用于生产纸板的第二层。
⒀顺流和逆流两用圆网槽 如图11－3－71。生产薄纸时采用顺流，生产厚纸或纸板时采用逆流，因而具有一定的灵活性。
图11－3－71 逆流和顺流两用网槽
⒁顺流和逆流混用的圆网槽 又称为分流式圆网槽，如图11－3－72所示。它是同时实现顺流和逆流网槽成形的一种混合型式。挂浆量中大部分是在逆流段中挂上的，而少量纤维在以后的顺流段中沉积在纸层上。这种网槽曾用于生产薄型纸。
图11－3－72 分流式圆网槽
1－成形堰 2－逆流成形弧 3－圆网 4－溢流槽 5－顺流成形弧
(3)发展型圆网网槽成形器
如上所述，在圆网槽环形流道设置溢流和调速装置对缓解冲刷、浓缩作用具有一定的效果。圆网槽的进一步发展是缩短成形弧。成形弧是指从圆网开始接触纸料液面的一点至离开纸料液面的一点为止的一段弧长或对应的圆心角。实际上，纤维沉积层的定量在网槽的初始成形段，即比例沉积段就基本达到，而在选择性沉积段和挂浆成形段，不仅对网上纤维沉积层的增加几乎是无效的，而且，由于洗刷浓缩作用，损害成形质量。发展型圆网槽包括喷浆式、一五式、活动弧形板式、Voith限流式圆网槽、逆流干式圆网槽、逆流干式半网槽、BRAD逆流干式圆网槽、Beloit强制循环干网槽、侧流式圆网槽、抽气式和压气式圆网槽等。几种圆网槽的成形弧如表11－3－95所示。
表11－3－95 几种圆网槽的成形弧长
①喷浆式圆网槽(图11－3－73) 采用长网成形器早期使用的隔板式流浆箱和垂直堰板上浆装置喷浆上网。堰板用于调节浆速，使之与网速相适应。一般情况下，两道堰板之间及堰板与圆网面之间的间隔为100mm左右。唇板前端钉有胶皮唇布(裙布)，唇布的另一端搭在网面上约5～10mm。图(a)是在逆流式圆网槽的基础上的改进，但实际上已属于顺流式网槽类型。图(b)所示的结构更简单，图(c)设有溢流，又称为改良喷浆式圆网槽。喷浆式圆网槽的成形弧最短，冲刷作用小，成纸纵横向强度比值小，但由于成形弧过短，脱水能力小，在一定挂浆量时，要求较高上网浓度，细小纤维流失较大，成纸疏松，吸收性好，纸面较粗糙，网痕重。目前，国内用于生产油毡原纸、滤纸、包装纸及纸板的面层等品种。
图11－3－73 喷浆式圆网槽
②一五式圆网槽(图11－3－74) 该圆网槽由我国陈兆增工程师首创。缩短成形弧，成形起始点在圆网垂直中心线附近。它的初始成形段有较高脱水压力，能较迅速地脱水，这有利于新上浆的分散得较均匀的纤维迅速地上网，形成较均匀的纸层。由图(a)可见，在唇板下部易积存泡沫，断续地随纸料带入纸层内，使纸面产生斑痕。产生的原因是纸料液突然转向和加速，造成涡流和低压，使纸料液中空气放出，泡沫积聚。为了消除在平唇板底部积聚泡沫的问题，改为弧形唇板，如图(b)所示。消除唇板底部积聚泡沫的另一种措施是使唇板和网槽底组成一个逐渐缩小的流浆通道，如图(c)所示。一五式网槽形成的纸层经伏辊引纸后，圆网面上仍残存有纸料，进入白水中时，被涮入网外白水中，使网外白水浓度逐渐提高，达到一定浓度后，网外白水中纸料也开始上网，在唇布和圆网面之间，由于被摩擦和搓捻，轻则堵塞网眼，使成纸出现半透明眼，重则被搓成浆捻，带入纸层而影响产品质量。对于喷浆式、活动弧形板式和逆流干式网槽等也存在类似现象。解决办法是使网外白水必须和网内白水直接沟通，循环使用，以避免网外白水浓化现象的加剧。
图11－3－74 一五式圆网槽
③活动弧形板式圆网槽(图11－3－75) 该网槽在营口造纸厂首先使用，至今在国内仍被广泛采用。成形始点在圆网水平中心线及其以上的称为小弧形，如图(a)所示；在水平中心线以下的称为大弧形，如图(b)所示。一般情况下，成形弧的长度大一些，有利于改善匀度，可适应较高车速要求；短一些，则可降低成纸纵横向强度比值。网槽成形流道由两部分组成。定向部分由定向弧形板和唇布组成，其作用是作为密封装置，并控制纸料上网的部位和方向。定向弧形板(唇板)和网面之间的间隔一般为5～10mm。唇布固定在定向弧形板的上端部，与网面搭接，唇布伸出唇布板长度为10～30mm左右。唇布要平直无皱，自然倒向网表面。唇布可采用厚度为1～3mm的含胶量为25%的胶皮布或厚度为0．5mm左右的塑料薄膜，定速部分为可调整的活动弧形板。活动弧形板可水平移动，以调节弧形板与网面之间的流道宽度，其调节范围可在50mm左右；也可以绕固定轴转动，以调节进浆口和溢流口处流道宽度的比例关系。一般情况下，进浆口流道宽度为30～100mm，溢流口处为15～50mm，其比例关系一般为2～3∶1。这种网槽缩短了成形弧，并具有一定效果的调速装置，能改善成纸匀度和定量的分布，能在一定程度上控制纵横向强度比值，对抄造条件的变化适应性也较大。常用来抄造一般纸张，也用来抄造纸板的面层。
图(c)为带匀浆沟的活动弧形板网槽，匀浆沟是沿着活动弧形板底靠胶皮唇布上浆点附近，挖一个直径150mm的半圆形沟，使纸料在上网之前来一次突然扩散，产生湍流，从而使纤维纵横交错均匀上网，改善纸张匀度，降低纵横向拉力比。匀浆沟的位置很重要，一般在上浆点附近，否则起不到匀浆的效果。匀浆沟要刨得圆滑，以免挂浆。
图11－3－75 活动弧形板式圆网槽
(a)小弧形的 (b)大弧形的 (c)带匀浆沟的
1－扩散器 2－流浆箱 3－活动弧形板 4－溢流槽 5－毛毯 6－网笼 7－伏辊 8－白水槽 9－白水排出口 10－定向弧形板 11－匀浆沟 12－唇板 13－喷水管
Ⅰ－上网区 Ⅱ－过滤区
④Voith限流式圆网槽(11－ 3－76) 该网槽与活动弧形板网槽相类似，但更为完善。它的形成弧缩短到传统圆网槽的1／3左右，相当于75°左右。为了得到沿幅宽良好的浆流分布，纸料通过多管布浆器和一个匀浆辊后从下部进入成形区。成形区的顶端和底端的开口距离能互不相干地调节。当成形区起始处的流速约为圆网线速的1．2倍时，能得到匀度和纵横向强度比值最好的纸层。在网笼内部保持一定的白水水位，使起始成形处脱水较缓和，从而可得到较高的细小纤维保留率和较好的层间结合强度。当车速超过90m／min时，还可在网笼内白水上方抽气，保持1kPa左右的真空度。
图11－3－76 Voith限流式圆网槽
⑤逆流干式圆网槽 干网槽是一个大类，它是指采用压力上浆或喷浆方式上浆而又不在网笼内积存白水的一类网槽。如图11－3－77所示。逆流干式圆网槽是在普通逆流式圆网槽的基础上发展而来，又称为改良逆流式网槽，即在逆流式网槽水平中心线以下45°～67．5°的位置，在网槽弧形内壁和网笼表面之间，以斜隔板(垫木)、橡胶板及压板组成的密封装置加以密封，如图11－3－78所示。这种网槽的成形弧缩短，最初成形过程始于成形压力最大处，如图11－ 3－79所示。不再有选择性沉积段，白水可无阻碍地进入网笼，再径向排出，而不是只能从两端排出。一般在网笼内不存在白水，有利于沿幅宽脱水压力的一致。与普通逆流式圆网槽相比，纤维絮聚和积浆现象减少，较易形成均匀的、纵横向强度比值较低的、横幅定量与厚度偏差较小的松厚纸层。这种网槽在使用中必须注意唇布与网面严密接触，圆网笼与圆网槽的两端也要很好密封，应绝对避免漏浆。否则在密封缝隙中易搓成纸捻，产生十浆块等故障。一般采用的密封橡胶唇布为厚5～6mm，宽约120～130mm，硬度为75°的氯丁橡胶。作为唇板的斜隔板或垫木的方楞缘距网笼表面的间距，如图11－3－78中“a”所示，约13mm，唇布伸出此楞缘的一段长度(图11－3－78中“b”)约为25～38mm。压板的厚度为25～30mm，宽约100mm。
图11－3－77 逆流干式圆网槽
1－圆网槽 2－唇板 3－唇布 4－进浆口 5－圆网笼 6－流浆箱
图11－3－78 逆流干式圆网槽的密封装置
1－垫木 2－橡胶密封 3－压板 4－网笼 5－环形流道底壁 6－进浆流道
图11－3－79 干式网槽成形压力曲线
逆流干式半网槽(图11－3－80)，是逆流干式圆网槽结构的进一步简化，即去掉无效的半个网槽，具有结构简单、操作、清洗和维护方便的优点。
图11－3－80 逆流干式半网槽
⑥BRAD逆流干式圆网槽(图11－3－81) 这是经改进的逆流干式圆网槽。它采用圆锥总管——多支管上浆，并在进浆流道上设有匀浆辊，以进一步改善成纸匀度和横幅定量的分布。有的网槽的密封装置的位置还是可变的，它有若干块可以掀起来的翻板，可以选择任意一块翻板来密封流道的成形段，亦即可以改变圆网成形区段的长度。
图11－3－81 BRAD逆流干式圆网槽
⑦Beloit强制循环逆流干式圆网槽(图11－3－82)
图11－3－82 强制循环逆流干式圆网槽
1－稳流板 2－闸板
它是逆流干式网槽的进一步发展，在进浆流道和成形区设置调速装置，以调节浆流速度和方向。由图(a)可见，在进浆端的成形堰上方设置两块可调节的导流板，浆流的一部分通过两块导流板形成的间隙加速进入，浆流的大部分从下导板与成形堰之间的间隙流入，形成一股沿槽壁朝下流动的强循环流，至槽底回折向上顺圆网转向上网成形。当圆网离开液面时，一部分被浓缩的纸料由网面滑落，又随同两导板之间的进入浆流混合向下流动。通过调节两块导流板的间隙，特别是下导流板与成形堰形成的间隙，改变流速，以调整纸的匀度和纵横向强度比值。图(b)是图(a)的进一步改进，在流道中，加了一块稳流板，以改善定量分布和减少冲刷作用。这两种网槽也可使网笼中不积存白水，以干式网槽运行。
⑧侧流式圆网槽〔图11－3－83(a)、(b)〕 为使纸层纵横向强度达到一致，尤其是适应抄造长纤维纸浆的需要，发展了侧流式网槽。其成形弧与喷浆式网槽相类似，其特点是纸料流动的方向与圆网回转的方向垂直。在双圆网上抄造，由两层纸层贴合，纤维各向一侧倾斜排列而成为X形，纵横拉力比可达到1∶1。如用桑皮长纤维纸料抄造的纸张的纵横拉力比达到了1∶1．05～1．27。这种网槽用于提高纸板的横向耐折度也取得较好效果。改变纸料流速，可控制纤维纵横排列的多少。
图11－3－83 侧流式圆网槽
(4)抽气式和压气式圆网网槽成形器——圆网的临界速度
圆网网槽成形器的发展的另一途径是克服或减少圆网回转离心力的影响，并强化脱水。圆网回转产生惯性离心力的大小随网速的提高而急剧增大，从而使纸层的成形和脱水恶化。车速过高时，在圆网内开始形成一个水环，甚至离心力迫使水穿过网孔把沉积于网面的纤维揭起。当圆网从网槽纸料液面露出时，靠近网上湿纸层的一部分浆流会随同圆网的转动继续爬上一定的高度，然后，由于离心力和重力的切向分力，即下滑力的作用，部分水、粗长纤维，甚至已形成的湿纸层的浆团又会甩脱滑落，产生溜浆现象，轻则影响匀度，重则产生泪痕。当网上湿纸层到达伏辊处，离心力的作用表现为直到剥离点后，纸层尚未充分脱水，当纸层剥离圆网时，大量的水被甩出，产生所谓甩浆现象。当湿纸层随毛毯向上绕伏辊运行时，会发生更严重的甩浆和溜浆现象。当毛毯完全被水饱和时，没有游离空气存在于毛毯或湿纸内，湿纸层及其中的水会被大气牢固地压附在毛毯上，并随同毛毯伏辊向上行。但如果毛毯中存在空气或绕行中进入空气，即使是少量的，在绕行的湿纸层将被甩脱而发生溜浆脱落。未完全湿透的毛毯或者容纳水的能力已降低的旧毛毯较易产生这种现象。为克服或减少离心力的不利影响，并增强脱水能力，以适应提高车速的要求，发展了抽气式和压气式圆网网槽成形器。
抽气式圆网网槽(图11－3－84) 它是在普通顺流式圆网槽的基础上改装发展而成的。如图所示，将网槽两端槽壁加高至和网笼一样的高度。用木条把槽壁上的筋环钉圆，并用3～4层干毛毯条将网笼轮颈和筋环之间裹好，使网笼两端与槽壁密封不漏气。在网笼的裸露面及网槽内圆网的下弦侧，钉上三角形的木板，在木板的边缘各钉一条胶皮布，与网面接触，使之密封，减少漏气。这样，网笼内和网槽两侧组成为一个密封体。再在网槽两端槽壁各开一个洞口，通过管道接通抽风机就成为抽气式圆网槽。
图11－3－84 抽气式圆网网槽
1－顺流式圆网槽 2－活动唇布 3－密封板 4－喷水管 5－伏辊 6－毛毯 7－抽风管口 8－圆网
抽气式圆网槽的抽气系统，抄宽在2m以下的可由一端抽气。抄宽在2m以上，一端抽气，使网笼内抽气端的负压高于另一端，以从两端抽气为宜。在靠近网笼的抽气管道上装置空气调节器，以调节抽风机的空气入口断面，调节网笼内负压。网笼内负压依车速而不同，一般为200～4000Pa。如车速为150～180m／min时，抽气负压约为1100Pa。车速为135m／min时，约为700～800Pa。抽风量按圆网面积计算，并随圆网的网目而异。如30～40目的圆网，抽风量约为100m3／(m2·h)。60目的圆网，抽风量约为80m3／(m2·h)。
压气式圆网网槽(图11－3－85～11－3－87) 图11－3－85表示在普通顺流式圆网槽的基础上改进发展而来的压气式圆网网槽。如图所示，在圆网的上弦侧，由贴在网上湿纸层、网槽内的纸料液面，网槽两边的侧板和后板及毛毯形成一个密封小室。用鼓风机送入空气，使小室内保持400～1000Pa的压力。这种网槽结构简单、操作方便，可由普通圆网槽改装而成。车速可达200～300m／min。图11－3－87和图11－3－87(a)分别表示上浆系统进一步改善了压气圆网顺流式网槽和压气圆网弧形板式网槽。还有的圆网抽气和压气并用，据称抄造速度超过200m／min，就要在压气的同时加用抽气。
图11－3－85 压气式圆网槽
图11－3－86 压气圆网顺流式圆网槽
1－多管进浆 2－圆网 3－伏辊 4－空气入口 5－空气均布室 6－压气室 7－溢流槽 8－匀浆辊 9－盖板
图11－3－87(a) 压气圆网弧形板式圆网槽
1－多管进浆 2－圆网 3－伏辊 4－空气入口 5－空气均布室 6－压气室 7－盖板 8－溢流槽 9－匀浆辊
图11－3－87(b) 是近年来国内某厂制造和使用的压气式圆网弧形板式网槽(压力圆网成形器)，用于生产#2打字纸。不仅结构紧凑，占地面积小，制造容易、操作方便。与活动弧形板网槽相比较，使用中得到较好效果：①布浆均匀，提高了纸幅横向定量的均匀性。横幅定量差为±1．2%～1．5%(活动弧形板圆网成形器为±2%左右)。②浆料经过减速装置、节扩流道以及匀浆辊等装置组成的流送系统，有利于分散纤维和匀整浆流，因而提高了纸的成形质量和匀度，与活动弧形板圆网成形器比较，其匀度明显提高。③因上浆浓度低，纤维分布均匀，纸幅匀度好，纸较平整，干燥好，因而蒸汽消耗量有所减少。④采用喷浆上网和流速调节机构，因此浆速与网速易适应，使纸幅的纵横拉力比减小，一般为1∶1．62～2．2，(活动弧形板圆网成形器为1∶2．4～3．6)。断头减少，并消除了卷边现象。⑤由于外压作用，克服了离心力影响而达到了提高车速、紧度、平整度以及保持浆料液面平稳之目的。⑥在同样浆料和车速下，由于生产质量的提高，每吨#2打字纸的销售价格增加200元左右。
图11－3－87(b) 压气圆网弧形板式圆网槽
1－布浆器 2－减速装置 3－节扩流道 4－裙布 5－溢流出口 6－压气装置 7－毛毯 8－伏辊 9－圆网笼 10－白水孔 11－匀浆辊 12－喷口唇板，弧形板流速调节机构
抽气式和压气式圆网槽的基本工作原理是一致的。前者在负压下工作，而后者是在正压下工作。其主要作用之一是提高圆网上湿纸层的向心力，以克服或减少离心力的影响，并增强脱水。离心力对纸层成形和脱水的影响，对提高车速的限制，通常以圆网的临界速度来描述。当网上湿纸层在网槽纸料液面以下时，主要靠网内外水位差的静压力使之贴附于网面，一旦离开纸料液面，水位差的静压作用消失，离心力的不利影响开始突出起来。此时湿纸层受到重力，离心力及其与铜网的粘附力等的作用，对于抽气式和压气式圆网还有外加压力差的作用，情况是比较复杂的。如图11－3－88所示。圆网的临界速度是指圆网回转产生的惯性离心力与圆网上湿纸层的重力的向心分力相等时的圆网的运行速度。
图11－3－88 圆网上湿纸层受力作用图
1－进入的浆料 2－圆网 3－湿纸层 4－溢流浆料
在普通圆网的情况下，圆网回转所产生的惯性离心力：
式中 C——离心力，N
m——湿纸层质量，kg
r——圆网半径，m
v——圆网线速度，m／min
ω——圆网角速度，1／s
n——圆网转速，r／min
圆网上湿纸层重力的径向分力(向心力)、切向分力(下滑力)及摩擦力分别为：
式中 P——湿纸层向心力，N
h——圆网露出网槽纸料液面的高度，m
F′——湿纸层下滑力，N
f——湿纸层与圆网面的摩擦因数
显然，为防止圆网上湿纸层的甩离和滑落
根据圆网临界速度的定义得出
则圆网的临界速度：
由上式可见，普通圆网的临界速度随圆网直径和夹角θ而不同，如表11－3－96所示。
表11－3－96 普通圆网临界速度表
对于抽气或压气圆网，网上湿纸层还受到外加压力(差)所形成的附加向心力作用。
式中 a——单位重量湿纸层在网上所占的面积，m2／N
P′——外加压力差，Pa取1mmH2O=10Pa
故抽气或压气圆网临界速度为：
外加压力对临界速度的影响，在圆网直径为1m，夹角θ为45°的情况下，由式(7)计算结果，如表11－3－97和图11－3－89所示。
表11－3－97 外加压力与临界速度的关系
图11－3－89 外加压力与临界速度的关系
应该指出，考虑到网面对湿纸层的粘附力，则圆网的临界速度远远高于生产中的实际车速。从圆网临界速度出发，实际采用的外加压力也比理论计算所需要的高得多。实际上，圆网网槽成形器提高车速，不仅是受临界速度的限制，而且受其脱水能力和成形质量的限制。抽气或压气圆网对增强脱水速率也有显着作用。网上浆料沉积层的滤水速率可表示为：
式中 c——速度系数
h——滤水压头，m
有外加压力的脱水速率与重力本身脱水速率的比值——脱水速率比为：
式中 γ——重度
P′，a——同前
外加压力对脱水速率比值的影响，如表11－3－98和图11－3－90所示。
表11－3－98 外加压力对脱水速率比的影响
图11－3－90 外加压力与脱水速率比的关系
(5)几种圆网槽的特点与选用(表11－3－99)
表11－3－99 几种圆网槽的特点与选用
3．圆网槽的工艺计算与工艺参数的调整
(1)圆网造纸机的理论抄造量
式中 P——理论抄造量，kg／h
Bm——毛纸幅宽，m
Vm——车速，m／min
qi——各圆网成形单元所抄制的纸层定量
(2)圆网成形器的生产能力
通常，圆网成形器的生产能力以单位生产能力g／(min·m)表示，又称圆网特性指标。其数值等于圆网所抄制的纸层定量或挂浆量与车速的乘积。圆网特性指标依圆网成形器的类型而不同。对于同一圆网成形器，该指标数值在理论上为一常数。实际上，车速降低时，虽然挂浆量相应增加，但其单位生产能力稍有降低。如图11－3－91所示。在设计中，圆网规格与圆网个数的选择要由生产的定量最高的纸种决定。当抄造定量低的纸种时，往往可停下一个或几个圆网，而可保持整个网部的生产能力不变。
图11－3－91 圆网槽特性指标与实际挂浆量
1－实际单位生产能力，g／(min·m) 2－进浆浓度0．6%，打浆度58°SR时的实际挂浆量 3－F·V=5600g／(min·m)时的理论挂浆量 4－F·V=5600g／(min·m)时的理论生产能力
(3)圆网槽流道浆速
V．C．Nutter提出，在网槽前供浆流送的流道中，保持长纤维纸浆不致发生纤维絮聚和沉降的流速下限约为2．44m／s，对于短纤维浆，约为1．83m／s。在网槽内环形流道中，纸料流速应为0．915～1．53m／s或以上。另一方面，浆速比网速过高或过低，将加剧纸页成形过程中的冲刷作用。为获得成纸匀度，横幅定量分布和纵横拉力比的满意效果，浆速必须与网速相适应，而且，纸料在环形流道中的流速自始至终应保持稳定。浆速与网速的关系，如图11－3－92所示。
图11－3－92 浆速与网速关系图
假设，靠近网面的纸料流速与网速相等，则纸料的平均流速(浆速)为：
式中 vs——浆速，m／s
vm——网速，m／s
Φ——浆速对网速的滞后系数，对于层流约为0．5，混流约为0．7，湍流约为0．8～0．85
在网槽环形流道入口和出口处浆速相等的条件下，在环形流道中的浆速可用下式表示。
式中 g——重力加速度，m／s2
h——环形流道进出口浆位差，m。如图11－3－93所示。
μ——由环形流道总阻力损失决定的流速系数，可通过测试求得。有人提出μ=0．6～0．65
图11－3－93 网槽流道进出口浆位差
(a)顺流溢浆式网槽 (b)活动弧形板式网槽
另外，叶格尔曾提出浆料流速的近似计算法，如图11－3－94所示。
图11－3－94 顺流式网槽浆速关系图
式中 V2——进入网槽后的浆料流速，m／s
V3——网速，m／s
V1——进浆的水平流速，m／s
h2——浆料与圆网笼网面接触点和进浆口处堰板以上浆面的距离，m
(4)网槽流道尺寸的设计
网槽环形流道或牛角道的设计主要是浆道截面尺寸的计算。一般按等速原则设计，要求流道中浆速稳定，且与网速相适应。随着纸层形成过程的进行，浆道中流量递减，故流道截面应作相应递减，呈牛角形以保持浆速不变。
环形流道中任意截面上流道内壁与网笼之间的距离di，可用如下物料恒算式表示。
式中 Q1——按照上浆浓度、车速和纸种等工艺参数所决定的最大需用浆量，m3／s
Q2——溢流浆量，m3／s，一般取Q2＝(1．5～1．85)Q1
vm——车速，m／s
Bv——网槽内净幅宽，m
Φ——平均浆速对网速的滞后系数
K——相对于某截面处已上网浆量的百分率
di1——成形所需流道任意截面的宽度，m
di2——溢流所需流道任意截面的宽度，m
设计计算中，关键的问题是如何根据纸页成形的过滤过程求取K值。
按照日本千田刚一提出的三角形上浆理论，如图11－3－95所示。从A点至某行程x止之间成形浆量及其对总成形浆量的百分率可分别由下式表示：
图11－3－95 圆网成形浆量计算示意图
式中 A——成形所需流道入口宽度，m
L——成形弧全长，m
x——任一截面处成形弧段长，m
由上式计算流道各截面处已成形浆量及其百分率，即K值如表11－3－100所示。
表11－3－100 流道各截面处已成形浆量及其百分率
根据Jodrey(Tappi，Vol．46．No．3)提出的试验模型及其试验结果，如图11－3－96所示。
图11－3－96 圆网刚性突缘成形区几何尺寸
已成形浆量百分率可由下式计算：
式中 Li——流道任意截面处成形弧段长，m
L——流道成形弧长，m
由上式计算流道各截面处已成形浆量百分率，K%及未成形浆量百分率，1－K%如表11－3－101所示。
表11－3－101 流道各截面已成形浆量比率及未成形浆量比率
根据Tappi，Vol．36，No．10提供的资料整理数据，如表11－3－102所示。
表11－3－102 流道各截面处已成形浆量百分率
根据Indian Pulp and Paper，Vol．78，No．4～5(1973)提供的理论分析及实验结果数据整理如表11－3－103所示。
表11－3－103 流道各截面处已成形浆量百分率
根据国内某造纸厂提供的设计数据，如表11－3－104所示。
表11－3－104 流道各截面处已成形浆量百分率
综上所述，将各对应截面处的K值代入前式，就可求出一系列的di值，然后将各个d1点依次联接成一光滑的曲线，即为所需浆料流道弧形。
一般设计中，只需计算流道入口、出口和成形弧中点处截面的d1即可。以普通顺流式网槽为例，如图11－3－97所示。
图11－3－97 顺流式网槽流道弧形计算示意图
由图可见，位于网笼水平中心线上的进口端和出口端处流道截面的宽度分别为a和c，大约在流道长度中部的位于网笼垂直中心线上的流道截面宽度为b。取a、b、c位置的K值分别为0，75%和100%。
则
式中 s——成纸干度，%
c——网槽浆料浓度，%
m——漏网率，%；
c1——网笼内白水浓度，%
式中其余符号同前
在网笼的水平和垂直中心线上分别按a、b、c的距离(离网笼网面的距离)标出三点后，通过这三点作出平滑的圆弧线就成为网槽弧形流道壁内表面的轮廓。由图可见，这个圆弧的半径R1为：
式中 R——圆网笼半径，mm
而其圆弧中心(O′)在网笼水平中心线上距网笼中心(O)的距离为e：
这时，在网笼垂直中心线上的弧形流道截面宽度可近似作为
。
而R1－R之值略大于按(3)式所得的b值。
有时，使以R1为半径的这个圆弧的中心(O″)又高于网笼水平中心线以上eh的距离：
则由e、eh和R1所决定的流道弧形，在其铅直中心线上流道截面宽度恰好为b。
(5)圆网槽成形弧长的计算
如前所述，传统的顺流式和逆流式圆网槽又称为满槽式，其成形弧过长，纸料的选分、浓化和冲刷作用严重影响纸页的成形质量。但成形弧长又与成形脱水时间相对应，圆网槽成形弧过短，也将影响脱水能力与成形质量。除满槽式圆网槽外，其他圆网槽的成形弧长可由下式作粗略计算。
式中 L——成形弧长，m
vm——车速，m／s
g——重力加速度，m／s2
R——圆网笼半径，m
θ——成形弧所对应的圆心角，度
(6)圆网槽工艺参数调整的估算
在生产过程中，有时只变更个别的工艺参数，则相关参数的相应调整可作如下估算。
①上网浆料浓度和车速、定量的关系
例1．原车速120m／min，定量30g／m2，浆料上网浓度2g／L，现车速80m／min，定量40g／m2，求上网浆料浓度?
例2．原上网浆料浓度为2g／L，定量为30g／m2，现改抄定量40g／m2，求上网浆料浓度?
例3．原车速80m／min，上网浆料浓度2g／L，现车速为100m／min，求上网浆料浓度?
例4．原车速80m／min，定量30g／m2，现定量40g／m2，车速应为多少?
②上网浆料浓度与打浆度的关系
例．原浆料打浆度40°SR，浆料上网浓度2g／L，现打浆度为60°SR，求上网浓度?
③浆料上网浓度随水的粘度的变化
例．原浆料温度20℃，上网浓度6g／L，现加温至80℃，求上网浓度可降至多少?
④网内外水位差随打浆度的变化
例．原打浆度40°SR，网内外水位差150mm，现打浆度60°SR，需多大水位差才能保证其他条件不变?
⑤当改变纸的定量时，网内外水位差的调整
例．原定量30g／m2，网内外水位差150mm，现定量40g／m2，求网内外水位差?
(7)主要工艺参数的调整
①匀度的调整 降低上网浓度和缩小圆网槽弧形面与圆网面之间的距离，会收到同样的改善纸层匀度的效果。但是，过度降低上网浓度或过度缩小弧形面同圆网面的距离，则纸面都会出现气泡眼或破坏纸层的匀度。这是由于浆速过快，在成形的通道内产生涡流，被游离出来的空气泡占据了圆网面的一点位置，局部地阻止过滤作用，而在纸面上形成气泡眼。过快的流动速度，也会对成形过程的纤维层产生冲击破坏作用，从而恶化纸层匀度。
上网浓度因定量的不同而异，如表11－3－105。
表11－3－105 上网浓度与纸种及定量的关系
打浆程度对纸层匀度有明显影响，打浆度提高，有利于改善纸层匀度。但打浆度主要由纸种与定量决定。打浆度与定量的关系如表11－3－106所示。
表11－3－106 打浆度与定量的关系
水的粘度大，对纸层匀度有利。纸料液温度升高，则打浆度降低，纤维易于絮聚。使用河水的造纸厂，冬夏季纸层的匀度总是有所不同，气温炎热的南方最好是使用地下水。水的温度与粘度的关系，如表11－3－107所示。纸料液温度与打浆度关系如表11－3－108所示。
表11－3－107 水的粘度与温度的关系
表11－3－108 纸料打浆度与温度的关系
纤维过长，容易絮聚，要使纤维得到均匀分散，就必须进一步降低纸料浓度或采取其他措施。纤维过长时，则应根据需要使用分散剂。为改善匀度，过去曾使用植物粘液作为分散剂，如黄蜀葵、刨花楠、榆木内皮、洋桃藤、青桐梗、冬青叶等。但因供应量有限，贮存、使用均较麻烦，除少数厂生产一些特殊纸种尚在使用外，多已不再使用。目前，已有多种高分子聚合物作为纤维分散剂，如聚氧化乙烯，聚丙烯酰胺，羧甲基纤维素等。
聚氧化乙烯(PEO)是一种有效的纤维分散剂，应用于用低打浆度、长纤维纸料，能抄出均匀的纸。在改善匀度的同时，纸的强度也有所提高，且对胶料、填料和细小纤维等有助留作用。PEO是黄色鱼子状小颗粒，无毒，对皮肤无刺激性，相对分子质量250～400万，以接近400万的为最好。相对分子质量低的，其使用量明显增加，但相对分子质量过高，溶解困难。它易溶于水，在潮湿空气中放置易结成大块，其相对分子质量也容易降低。它的水溶液为中性高粘稠性液体。PEO具有明显的降解倾向，其分子主链是由不稳定的弱键——醚键联接起来的线型大分子。当受到光、湿、热、氧、高价金属离子、高剪切力等因素影响，容易加速降解。而相对分子质量的降解，影响它的使用价值。因此，PEO的贮存周期越短越好。PEO为非离子型，使用时不受水质影响，对植物纤维、合成纤维、化学纤维和无机纤维等均具有很好的分散作用。它用量少，贮存方便，使用简单。其对纤维的分散作用如图11－3－98所示。
图11－3－98 PEO对纤维的分散作用
PEO的使用量因其相对分子质量和纤维形态而不同，其用量为0．02%～0．3%，一般为0．1%。用于长纤维，如韧皮纤维、合成纤维等，其用量有多达5%的。PEO的用量一般为黄蜀葵根粘液用量的1／50。PEO用量过多，会造成滤水困难，在伏辊处易于压溃湿纸层，出现泪痕，并沾污毛毯和成形网。
在日本，用圆网抄造卫生纸，车速多在200m／min左右，除必须具备相应的网槽结构外，使用分散剂是改善匀度，保持高速生产的主要手段。一般认为，车速超过100m／min最好使用分散剂。
使用PEO应尽量避免剧烈冲击搅拌，否则会影响使用效果，并容易产生泡沫。特别是用于生产施胶纸种时更容易发生。常用的消泡剂有硅酮类和聚醚类。消泡剂最好是与PEO同时加入，以阻止泡沫的产生。一旦泡沫产生，再加入消泡剂，即使消了泡沫，纸面上却会产生泡沫斑点。
PEO的溶解与使用流程如图11－3－99所示。溶解槽是带有搅拌器的圆桶，搅拌器有2～4片叶片，固定于上下两处。搅拌速度为20r／min以下，槽上口有倾斜板。粗筛网目为16目／in，鱼子状PEO过筛用。过滤网为30目／in，在少量冲水的同时，过滤溶解后的PEO粘液用。稀释贮存槽，加水稀释至适当浓度，并贮存备用。稳流槽保持一定液位，由阀门控制粘液流出量。
图11－3－99 PEO的溶解和使用流程
1－粗筛 2－溶解槽 3－过滤网 4－稀释贮存槽 5－稳流槽 6－高位箱 7－圆网槽
PEO很容易溶解，但未溶解的鱼子状PEO一旦结成大块，就需很长时间才能溶解。溶解用水量一般为PEO量的200～250倍。溶解操作是将水冲于溶解槽上口的倾斜板面上，水散向四周，形成水花。当槽中水面超过下部搅拌叶片时，将PEO通过粗筛散落于水花上，与此同时，开动搅拌，直至水量加够，继续搅拌半小时，静置3～5h，即可使用。静置期间，最好每隔一小时搅拌2～3min。使用时，若槽内存有未溶解的大块，将浮于表面，可从下面的开始使用。为与纤维充分混合，在稀释贮存槽里进一步用水稀释，加水量为PEO的10～20倍，将稀释好的溶液倒入稳流槽，保持一定的液面，用阀门控制流量，送入高位槽。溶解和使用时，应尽量避免激烈冲击搅拌及泵送，以防止粘度下降和产生泡沫。PEO应避免与具有氧化还原作用的物质长期接触，使用的容器最好是木制、塑料或不锈金属材料。PEO应保持在50℃以下的干燥地方，放置时间不宜过长。使用后剩余部分，最好是充氮保存。无条件充氮的也要尽力封存好，以免分子量过度降低及结块。PEO水溶液比固体更易降解，要根据生产需要进行溶解，保存时浓度越大越好，使用时再稀释。溶解时必须用冷水，一旦温度升高后再冷却也不能恢复到原来的粘度，而且提高温度，并不能加速溶解。
②横幅定量的调整 纸张横幅定量不一致的主要原因是圆网槽内沿幅宽上各点的浆流速度不一致，浆料上网分布不均匀，尤其是成形过程中的冲刷作用。其次网笼轮辐处滤水不畅，造成纸幅上有薄条印。流浆箱内加入清水或白水管的位置不当，白水与浆料混合不均匀，造成圆网槽内浆料横向浓度不一致，造成横幅不均。网槽两边耳箱排出的白水量不一致，排出白水量多的一侧纸的定量较大等。
普通圆网槽横幅定量的调整是有限的。除针对产生的原因进行调整外，还可通过可调节的闸板、堰板或弧形板进行调整。横幅定量调整堰，如图11－3－100所示。
图11－3－100 横幅定量调整堰
(a)调整前侧面图 (b)平面图 (c)调整后侧面图
由图可见，横幅定量调整堰由两块相同几何形状的薄板和一个支轴组成。两块板以固定的支轴为中心，可调节板的任何一端作上下移动。这种横幅定量调整堰最适用于逆流式圆网槽，如图11－3－101所示。越过成形堰(调整堰)的纸料液，中间部位流量加大(即把调整堰的两端抬高)，则两端的定量增加。
图11－3－101 逆流式网槽横幅定量的调节
对于喷浆式圆网槽，如图11－3－102所示。一般设有两道堰板。加大第一道堰板右侧缝隙，右侧定量增加(如图所示)，而加大第二道堰板右侧缝隙，则左侧定量增加。加大第二道堰板中间的缝隙，则两端的定量增加。
图11－3－102 喷浆式网槽横幅定量的调节
对于普通顺流式圆网槽，如图11－3－103所示。越过成形堰的纸料液，右侧流量大，则左侧的定量增加。中间流量大，则两端的定量增加。而调整流浆箱最后一道隔板，左侧流量大，则左侧的定量增加(如图所示)。
图11－3－103 顺流式网槽横幅定量的调节
对于弧形板式圆网槽。如图11－3－104所示。在弧形板的下部进浆口处设调整堰。加大中间部位的缝隙，则中间部位的定量增加(如图所示)，缩小右侧缝隙，则右侧的定量降低。
综上所述，横幅定量调整堰板或闸板的操作规则是：在最后一道纸料液进口处，使一侧的流量加大，则另一侧的定量增加。需要指出，对于弧形板圆网槽的最后一道纸料进口处是在裙布和弧形板之间。另外，对于活动弧形板式圆网槽，调整弧形板和圆网面之间的距离，也可收到调整横幅定量的效果。缩小弧形板与圆网面的一端的距离，则缩小的部位的定量减轻。使用裙布封闭部分圆网面的圆网槽，哪个部位的裙布靠前(即封闭较多)，则那个部位的定量减轻。使用自然水位差网槽的宽幅圆网造纸机，有时调节圆网两端的白水排出量，也可收到效果。一般地说，白水排出量多的一侧，定量增加。
图11－3－104 弧形板式网槽横幅定量的调节
③纵向定量的调整 在抄造速度一定的条件下，增加纸料供给量，可以增加定量，但相应地网外水位也提高。于是，同时必须关小白水循环量，或降低网内白水水位，以保持适应溢流循环纸料量的水位。相反，减少纸料供给量，则定量减轻，圆网槽的网外水位降低。因此，必须相应地增加白水循环量，或提高网内白水水位，相应地把网外水位提上来，以保持原来的状态。在变速造纸机的条件下，消除纸张定量偏轻或偏重，多是采取降低或提高抄造速度，以迅速适应定量的变化。
④抄造速度的调整 在纸料打浆程度不变的条件下，增加抄造速度时，相应地定量减轻，网槽水位下降，溢流循环纸料量减少。因此，必须增加纸料供给量和白水循环量。反之亦然。
⑤纸料打浆度变化的调整 当纸料的打浆程度发生变化时，如打浆度降低，则纸料在圆网上滤水快，圆网槽水位下降。必须相应地加大白水循环量，以适应情况的变化。反之亦然。
⑥网内外水位差的调整 网内外水位差是其他条件变化的结果。如果需要提高水位差，应首先降低网内水位，相应地圆网槽水位也随之下降。与此同时，开大白水循环量，仍保持原来的圆网槽水位，则网内外水位差提高。相反，如欲降低水位差，则应先提高网内白水水位，并关小白水循环量，则水位差就可降低。调整网内白水水位，应在圆网槽的前后两侧，同时升高或降低水位堰。
⑦溢流循环纸料量的调整 循环纸料量要适当。过大或过小都不能得到正常的结果。正常的循环纸料量，应是在成形匀度好的情况下，循环纸料液浓度和纸料液浓度是接近一致的，或稍高。循环纸料量过小时，则网槽内纸料逐渐浓化，严重的浓化将制动圆网造成停产。循环纸料量过大时，循环纸料和进入圆网槽的纸料液浓度虽然是接近一致的，但因上网流速不适应于圆网速度，在圆网槽内形成不稳定的流动，使纸面冲刷成左右摇摆柳叶状的群集孔眼或半透明眼。
溢流循环纸料量的调整可采取如下几种方式。开大或减少白水循环量，与此同时开大或减少循环纸料泵的阀门，但仍保持溢流循环纸料箱水位，则循环纸料量就相应地增大或减少；提高或降低网内水位，开大或减少循环纸料泵的阀门，仍保持原来的循环纸料箱水位，相应地循环纸料量就增加或减少；降低或提高循环纸料溢流堰的高度，开大或减少循环纸料泵的阀门，仍保持循环纸料箱原水位，相应地循环纸料量就增加或减少。
需要指出，由于调节不当，圆网槽内纸料已经高度浓化，有被迫停产的威胁时，可迅速提高水位堰，使网内水位升高，网外水位也随之上升，就能消除圆网槽内的浓化现象，而逐步走向正常。
⑧迅速排出网槽内纸料 这是在不正常的情况下，被迫采取的紧急措施。如纸料突然过多，在伏辊压溃，湿纸由毛毯剥落，湿纸不上毛毯，纸料缠卷到圆网面，圆网槽纸料溢出，溢流循环纸料被封闭，造成网槽内过度浓化，有可能制动挤坏圆网或发生其他事故，危及安全时，要迅速打开排污口排出网槽内纸料。
(1)浆水流程布置的要点
要根据具体条件，如纸料质量、产品质量要求和车间布置条件等选择浆水流程。
①浆水流程在合理配置箱、槽、管等的条件下，应尽量简化紧凑。
②箱、槽、池要避免死角，管道尽量减少弯头，弯头处要设置刷洗孔，所有管道要考虑便于刷洗。
③要安排和正确使用液面位置。
④流程安排与设备选用要注意节约动力，要避免重复使用动力，要根据需要，在可能的范围内使用低扬程泵浦。
⑤每个圆网槽，在可能条件下，都应有独立的浆水循环系统。
⑥网外白水要和网内白水沟通，要避免网外白水浓化，并避免网内串浆。
(2)浆水流程示例
圆网槽浆水流程布置示例如图11－3－105～11－3－114所示。各图中序号图注如下：1－纸料泵 2－调浆箱 3－砂盘 4－敞开式筛浆机 5－稳浆箱 6－圆网槽 7－溢流循环泵 8－混合泵 9－混合箱 10－压力筛 11－锥形除渣器 12－鲍尔泵 13－溢流循环纸料槽 14－布浆器总管 15－贮浆池 16－调浆阀门 17－可调白水阀门 18－水位箱 19－溢流的水堰 20－纸料溢流管道。
①如图11－3－105所示。该流程为国内50年代通用的流程。现已有很多改进。如砂盘和敞开式筛浆机的取舍，溢流循环纸料和白水是否可共用一台白水泵等。但仍有一些机台，特别是纸板机仍在沿用这个流程或类似流程。
图11－3－105 浆水流程示例之一
②如图11－3－106所示。在该流程中，白水和溢流循环纸料在混合箱与新来的纸料混合，再用混合泵送稳浆箱。中间也可加用沙盘和敞开式筛浆机，低扬程水泵。
图11－3－106 浆水流程示例之二
③如图11－3－107所示。用混合泵输送纸料液，通过锥形除渣器和压力筛，流送到稳浆箱。该流程可按净化、筛选所需要的最恰当的纸料浓度进行处理。另有低扬程白水泵把白水直接送至稳浆箱，进一步稀释纸料，适应抄造需要。
图11－3－107 浆水流程示例之三
④如图11－3－108所示。该流程适用于自制液体浆，在制浆系统已把浆料净化好，并在纸料制备和流送过程中不再混入杂质，可保证产品质量时，则在流程中可不设除渣器。于是，可使用低扬程水泵，并只用压力筛把关。该流程较简单、经济、应用较多，特别是用于生产纸板。
图11－3－108 浆水流程示例之四
⑤如图11－3－109所示。在该流程中，除渣净化单成一个系统。这样做有利于使用除渣效果最好的浓度，并因处理的纸料量少，可以节约动力。处理后的纸料回到混合箱，用白水混合，再用白水泵经压力筛和布浆器进入圆网槽。该流程适用于纸料仍需净化，并采用布浆器进浆的机台。
图11－3－109 浆水流程示例之五
⑥如图11－3－110所示。在该流程中，纸料需要除渣净化。为了简化流程，只使用了除渣器。目前，国内大多数圆网机台采用该流程。这个流程比较紧凑合理。除渣净化，按净化浓度的需要，采用高扬程水泵，单成一个系统。用另一台低扬程水泵，按成形浓度的要求，输送白水进一步稀释，可以节约动力。
图11－3－110 浆水流程示例之六
⑦如图11－3－111所示。纸料液通过混合泵。压力筛直接进入布浆器。该流程最适合于采用锥形总管—阶梯扩散器进浆系统。因为如果使用稳浆箱，则必须把稳浆箱布置到足以使纸料液通过阶梯扩散器的高度，一般为4～6m，或更高一些，操作管理不方便。在该流程中，用混合泵把纸料直送锥形总管，必须做到混合泵的盘根绝对密封。进混合泵之前的混合箱要有足够的稳定的液面，防止进入空气。
图11－3－111 浆水流程示例之七
⑧如图11－3－112所示。该流程的特点是用调浆阀门16代替调浆箱，并省去了其溢流管路。混合箱以水位箱兼用。是一个简化紧凑的流程。纸料泵1由贮浆池15输送纸料经调浆阀门16进入溢流循环纸料槽13，用可调白水闸板17，按上网浓度的需要调节白水量。新来纸料、溢流循环纸料和白水三者混合后，用混合泵8直送稳浆箱5。采用该流程，必须是使用已经充分净化筛选后的纸料。根据需要，也可加一道压力筛。在调浆阀门之前也可装置溢流管道，多余纸料回贮浆池，对稳定定量效果会更好些。
图11－3－112 浆水流程示例之八
⑨如图11－3－113所示。该流程与上述示例之八相类似。但由一个泵供应几个圆网成形器纸料。生产多层纸板时，则可在浆泵的管道上装设几个支管和调浆阀门，同样也要装设溢流管道。该流程简化，多应用于多层纸板的生产。
图11－3－113 浆水流程示例之九
⑩如图11－3－114所示。溢流循环泵7把纸料送到调浆箱2与新来纸料混合。经混合泵12送除沙器。压力筛至稳浆箱。白水泵8由水位箱18抽送网内白水到稳浆箱，与净化后的纸料混合后去圆网槽。调节白水泵8的阀门可适应纸料成形浓度的需要，该流程的特点是浆、水系统界限分明。
图11－3－114 浆水流程示例之十
需要指出，在上述几种流程中，尚可根据需要，在混合泵或白水泵的出口管路上，装一支管通向调浆箱，把调浆后的纸料冲到混合箱。
(3)混合箱
打浆后的纸料，为了满足净化筛选和纸层成形的要求，需要经过一次或两次稀释，即使纸料与白水混合，这一般是在混合箱中进行的。
混合箱如图11－3－115所示。混合箱分三个槽：白水槽1，溢流白水槽2和混合槽3。白水槽和混合槽用白水闸板4相隔。白水闸板下部留有缝隙，白水通过缝隙流入混合槽，多余白水则通过白水溢流堰流入溢流白水槽，送白水回收系统。进入混合槽的顺序是新来的纸料和溢流循环纸料优先，白水则按需要量从白水槽通过白水闸板4下部缝隙流入混合槽，与新来纸料和溢流循环纸料混合后进入混合泵。在正常运行中，白水槽水位高于混合槽水位，新来纸料和溢流循环纸料不会混入白水系统而导致纸料流失。
图11－3－115(a)、(b) 混合箱示意图
1－白水槽 2溢流白水槽 3－混合槽 4－白水闸板 5－来自调浆箱的新纸料 6－溢流纸料 7－由圆网槽流来白水 8－白水溢流堰 9－混合泵
混合箱容积不宜太大，其有效容量按总流量(以m3／s计)的5～10倍即可。混合箱深度0．6～1．2m，置于地面后的高度，要略高于网内的白水水位高度。白水溢流堰的高度，同网内白水水位相等或略低。这样安排，可避免纸料串入网内。圆网槽内排空时，应先打开混合槽阀门，再打开圆网槽白水排空阀门。为了绝对避免向网内串浆，在白水管7的出口装设软质薄板(如橡胶板)作为逆止阀。于是，白水只能向白水槽1流入。网槽内排空时，这个软质薄板即自动封闭白水管7的出口。
(4)浆水流程的布置
1)顺流式圆网槽浆水流程的布置
如图11－3－116(A)(B)所示。其布置有(A)、(B)两种结构。在图(A)中，混合箱作为一个独立的箱体，在图(B)中，混合箱同圆网槽连接成为一个整体结构，其效果相同，而在结构上比(A)更紧凑些。
由图可见，白水1和3流入水位箱16，再由通道4流进白水槽18，通过混合槽17和白水槽18之间的闸板下部间隙流入混合槽17。在正常运行中，白水5只能流向混合槽17，而不会使混合槽中的纸料倒流入白水槽18。顺流式圆网槽使用的是自然水位差，因此白水槽和混合槽应同圆网槽具有同样的高度。在运转中，使用水位堰19调节圆网槽水位，水位堰20则处于辅助地位。溢流循环纸料6应平稳地流入混合槽17，要避免冲溅。在可能的条件下，调浆箱要置于混合槽17的近处，经调浆箱调量的纸料以位差流入混合槽。由此，新来的纸料、溢流循环纸料和白水经混合泵10送除渣器11。筛浆机12净化后进入高位箱(即稳浆箱)13，另有白水用白水泵9送入高位箱13。两管的出口端部，应浸入高位箱的纸料液中。
一五式圆网槽的浆水流程和顺流式网槽具有同样的布置，但需注意网外白水必须与水位箱沟通，以避免网外白水的浓化。
图11－3－116 顺流式网槽浆水流程布置
(A)布置之一 (B)布置之二
1－网内白水流向水位箱 3－白水通过白水平衡管流向水位箱 4－白水流向白水槽 5－白水通过白水闸板下部间隙流入混合槽 6－溢流循环纸料流进混合槽 7－来自调浆箱的纸料 8－多余白水通过水位堰排出 9－白水泵 10－除砂泵 11－锥形除渣器 12－筛浆机 13－高位槽 14－白水平衡管 15－溢流循环纸料箱 16－水位箱 17－混合槽(箱) 18－白水槽 19－水位堰 20－水位堰 21－流浆箱 22－圆网
2)弧形板式圆网槽浆水流程的布置
如图11－3－117所示。其布置与顺流式网槽有相似的结构。这种网槽多使用强制水位差，因此，白水槽、混合槽的高度，稍高于圆网中心轴是常用的结构。它们可以与圆网槽构造在一起，也可以稍有距离。作为一个独立的箱体。网内白水2从圆网的一端流向水位箱12。如果圆网的密封带只封闭成形部分，则网外白水3通过两个密封环19的间隙与网内白水共同流入水位箱12。白水水位一般是固定不变的，白水堰13只作为多余白水溢流之用。白水5通过闸板18下部间隙流入混合槽。溢流循环纸料1、新来纸料4流入混合槽14，与白水混合，经除砂泵6送除渣器9和筛浆机10净化后流向高位槽11。白水利用白水泵7直送高位槽11，此两管端部均应浸入纸料液中。
图11－3－117 弧形板圆网槽浆水流程布置
1－溢流纸料流入混合槽 2－网内白水流向水位箱12 3－网外白水流向水位箱12 4－来自调浆箱定量纸料 5－白水通过闸板18的下部间隙流入混合槽 6－除砂泵 7－白水泵 8－水位箱白水通过白水堰13溢流排出 9－除渣器 10－筛浆机 11－高位箱(槽) 12－水位箱 13－白水堰 14－混合槽 15－流浆箱 16－溢流循环纸料箱 17－圆网 18－闸板 19－密封环
喷浆式网槽与此有类似的流程和结构，只是它可以没有溢流循环纸料。
3)逆流式圆网槽浆水流程的布置
如图11－3－118所示。在该流程中，因为一般没有溢流循环纸料，也未考虑除砂，因此布置较简单。白水2通过白水平衡管和白水1流入水位箱6，多余白水3分别溢过前后两侧的水位堰5，进入排水槽4排入下水道或回收利用。用水位堰5控制网内外水位。
图11－3－118 逆流式网槽浆水流程的布置
1－白水流向水位箱 2－白水通过白水平衡管流入水位箱 3－溢流白水 4－排水 5－水位堰 6－水位箱 7－密封环 8－白水泵 9－白水平衡管 10－成形堰 11－流浆箱 12－高位槽 13－筛浆机 14－新来纸料 15－圆网 16－闸板
(5)圆网槽浆水平衡计算
顺流式圆网槽浆水系统平衡计算图例，如图11－3－119所示。逆流式圆网槽浆水系统平衡计算图例，如图11－3－120所示。
图11－3－119 顺流式网槽浆水平衡计算图例
图11－3－120 逆流式网槽浆水平衡计算图例
5．圆网笼
(1)圆网笼在结构上的要求
①有足够的强度和刚度，准确的几何形状，以承受伏辊等产生的压力，回转平稳。
②滤水均匀，对脱水的阻力要小，对网笼内白水产生的搅动要小。
③安装应保持水平。
(2)圆网笼加工装配的技术要求
①网笼工作表面外径极限偏差，mm。合格品±2；一等品±1．5；优等品±1。
②网笼工作表面的不柱度(直线度公差)在工作表面沿轴向的全长范围内不大于，mm1．0；每米面宽范围内不大于，mm0．6。
③与滚动轴承配合的两端轴径圆柱度公差，mm。合格品0．6；一等品0．54；优等品0．48。
④校静平衡后，不平衡量在工作表面上不大于网笼重量的百分率，%0．1。
⑤两端端环突缘段对两端轴颈的公共轴心线的径向跳动，mm。Φ1500网笼≤0．80；Φ1250网笼≤0．60。
(3)圆网笼的规格
我国用于传统圆网成形器上的网笼直径标准系列为：1000mm，1250mm及1500mm，用于抽气式超成形或真空圆网成形器的网笼直径有的达到1800mm。
圆网笼直径的选择随造纸机的幅宽和车速而不同，可参考表11－3－109。
表11－3－109 圆网笼直径的选择
圆网笼的面宽，可由下式计算：
式中 BwL——网笼面宽，mm
Bs——湿纸幅宽，mm
Bm——毛纸幅宽，mm
ε——总横向收缩率，依纸种而定，设计中常取较大值为10%
a——湿纸每侧冲边或切边宽度，mm
b——网笼表面每侧包边带的宽度，mm。通常取b=40～50mm
(4)圆网笼的构造
圆网笼最常见的典型结构，如图11－3－121所示。它有一根钢性很好的铸铁中空轴，其两端压入钢轴颈。轴颈的裸露段上套有青铜轴套以防护轴颈被浸蚀。青铜辐盘有端部的和中间的两种。中间辐盘的厚度约10～15mm，其圆周部位处在厚度方向上两侧均倒角削薄以利水流顺畅。在其圆周方向上有凹槽。中间辐盘的间距通常为100～120mm，互相对接或搭接的轮毂把铸铁轴完全盖住以防锈蚀。辐盘的轮辐多呈近圆周处分支造型，以避免对网笼内白水的间歇的激烈拢动。端部辐盘一侧附有突出端环，以便和网槽内壁上的突出环对接，作为密封水带的支撑。端部辐盘在其圆周方向上有孔。青铜棒条穿过端部辐盘的孔和中间辐盘的凹槽内。青铜棒条直径为8～10mm，相互间距约25mm。在青铜棒条所形成的网笼外圆上，以6～8mm的螺距切削出半圆形凹槽，再以直径为2～3mm紫铜或磷青铜丝缠绕之。而形成网笼骨架。在网笼骨架上蒙上一层较粗的衬网，衬网网目通常为12～14目，再蒙上一层较细的面网，面网视具体要求而为30～80目。
图11－3－121 圆网笼的典型结构
1－铸铁中空轴 2－钢轴颈 3－青铜轴套 4－青铜辐盘 5－青铜棒条 6－缠绕铜丝 7－衬网 8－面网
另一种网笼结构，称为片式网笼，如图11－3－122所示。它与上述网笼的区别在于辐盘间距大，厚度大，结构更为结实。在辐盘之间青铜环片支承着圆形截面的棒条或矩形截面的片条，以构成缠绕铜丝的支承骨架。环片间距约75mm，环片厚为3～4mm，宽为100～200mm，其上有孔可穿过螺杆。相邻环片之间用套在螺杆上的青铜套管隔开并撑牢。螺杆穿过两端的端部辐盘后用螺母拧紧，使各辐盘和环片都紧固地连成一体。在环片和端环上，沿圆周开出矩形或圆形槽，嵌入片条或棒条。用片条时，其截面尺寸厚5～7mm，高15～20mm，片条间距15～20mm，片条在网笼圆周的一边的厚度被两面倒角削薄，呈梯形以利水流顺畅。在片条形成网笼外圆的一边上切削出凹槽以嵌入缠绕铜丝。一般地说，片式网笼结构强固，有利于承受较大载荷，故多用于直径较大的网笼。在较高车速下片条比棒条在引导自网面滤过的白水方面较为有利。但片式网笼对网笼内白水产生较大扰动，且结构较复杂。
片式网笼的进一步简化是取消片条和缠绕铜丝，以排列得较密的窄而薄的环片直接支承衬网和面网，从而消除了片条对白水产生的扰动，有利于在高速下使用。
图11－3－122 片式网笼结构
(a)轴向剖面 (b)圆周处的局部剖面
1－青铜环片 2－螺杆 3－辐盘 4－套管 5－端环
(5)造纸网的选用
所谓圆网是由圆网笼和包复着的两层或三层网组成的。内层为里网或衬网，为1～2层，外网为面网。里网的作用是衬托面网，使面网保持平整，并分散伏辊的压力。面网的作用则是脱水和成形。
一般情况下，里网习惯使用14目网。当使用两层里网时，分别为8目和16目或14目和40目。采用两层里网对保持面网平整，减少生产薄纸时半透明眼纸病的产生具有良好效果。
面网网目的选用，依纸种和定量而定，如表11－3－110所示。
表11－3－110 圆网面网网目选用参考表
造纸网的使用寿命依具体情况的不同有很大差别，一般情况如表11－3－111所示
表11－3－111 造纸网使用寿命
造纸网一般都是以纵目网使用，即网孔是纵向长方形的。把纵目网横过来使用，就是所谓横目网。
使用横目网的优点是脱水较快，成形匀度较好，网痕较轻，纸的透气度低，白水浓度较低。
(6)换网
①圆网造纸机的换网工作 圆网造纸机的换网是在另外备用的圆网笼上进行的。被裁成大于圆网笼圆周20～40mm的造纸网，以正面在外围绕于圆网笼上，用勒带系紧，再用紧网装置兜紧，使造纸网紧紧地贴附于圆网笼的表面，然后将网的两端对准剪齐。剪网时，最好是在网的一端，沿一根纬线剪裁，然后把另一端对准剪齐，并剪成如图11－3－123所示网裁口的样子，用磷青铜丝缝接。
图11－3－123 网裁口形状
(A)不正常 (B)正常
②紧网装置 紧网装置是以无端圆筒的帆布、钢管和两端带有螺丝的紧网槓佃木组成，其在圆网笼上的紧网装置如图11－3－124所示。
图11－3－124 圆网紧网装置
1－圆网 2－兜网帆布 3－钢管或木棒 4－紧网螺栓
③圆网的缝接 这是以磷青铜丝沿网的横向，每隔一定的网眼数，把网两端的各两根或三根纬丝缝绕在一起。
④焊网 缝接的网不可避免的使纸幅每隔网笼一周的长度出现缝接线的痕迹一次。同时，缝接的网，也容易塞浆和断浆，影响造纸机的正常生产。焊接网不仅工作效率高，而且容易保证网接口质量，消灭在纸面上所形成的网缝痕迹。
通常采用火焊法。以银焊剂为媒介物，用火焊接为火焊法。银焊剂是以60%的纯银，40%的铜熔融铸成合金，用油锉锉成粉末并过筛而成。使用时尚需与适量的助熔剂硼沙和水调合。
焊网的准备工作，大致和缝接网相同。但造纸网在包复于圆网笼之前，先将造纸网的一端沿一根纬线剪齐，用压板沿端部压牢，并留出适当宽度，以免吹焊时过度烧宽网子。用尖嘴弯头镊子蘸取经调合好的银焊剂，涂在网的端部，然后点燃手执酒精灯，以熔炼金属的吹管吹焊之，将造纸网一端的经线和纬线焊牢。吹焊后的网端，必须平直整齐。将一端焊牢的造纸网，用布条将它松紧适度的包复在圆网笼上。这时造纸网的纬线必须和圆网笼的中心轴线平行，然后用紧网器兜好。造纸网松紧适宜后，用紧网器的紧网丝槓全面均匀一致的紧网。紧网后将未经焊牢的一端与已焊牢的一端对准剪齐。经剪齐的网其两端恰好接触，不应有缝隙，也不应有凸出部分。把未经焊牢的一端也采用同一办法焊牢。然后使其对准，由一侧开始在两端的端部焊牢处用吹管吹焊。一处焊好再焊另一处，用十倍放大镜检查焊接处是否有漏焊，并补焊。最后用剪刀把刮压焊接处，使之压平。
涂银焊剂必须均匀一致，尖嘴弯头镊子须保持平直，否则接头处会凸凹不平，影响焊接质量。
熔焊时，火焰不宜烧得面积过大和过火，以免网的端部强度受到过度影响。
更换里网，按更换面网的紧网程序工作。焊网工作，首先把里网的一端沿一根纬线剪齐，并抽出一根纬线。兜网后把另一端和这一端对准剪齐。同焊面网不同的是，两端的经线相互插进了5mm左右并涂焊剂，把两端的经线熔焊在一起。
⑤定边 最普通使用的是用白布作定边。折叠的双层白布，折叠侧靠里，沿圆网圆周的边部包复，用线缝牢或用大头针针牢。包复边布要注意密封圆网的边缘，防止漏浆。为了保持纸边整齐，定边布的边部必须整洁，有时用缠线或用喷水管泚边，来弥补其不足。泚边喷水管要用扁嘴，嘴宽20～30mm，嘴缝1～2mm。在定边布的位置涂硝酸纤维漆，以堵塞网眼作定边也收到好的效果。但仍需用白布密封圆网的边缘部位，防止向网内漏浆。
多圆网造纸机，各个圆网的成形宽度，按引纸先后应逐次稍许加宽2～3mm，以避免湿纸层压到边布。
(7)洗网
在正常运行中，圆网网目易被纸料中的纤维、树脂、胶料、填料及外来脏物所堵塞。为保持网面滤水畅通，必须经常用喷管冲洗。
喷水管用水水压一般为0．3MPa。喷水管有固定的，也有以30～50mm的行程作前后移动的。喷水管的孔径2～3mm，按两排间距15mm对眼。喷水管的喷射角度，应同圆网面形成锐角，并逆圆网回转方向冲洗。
抄造速度在100～150m／min的范围内应使用高压水间断冲洗圆网。高压水喷嘴孔径为1mm，使用清水压力0．7～1MPa，喷嘴间距为75mm，前后移动行程75mm，前后移动速度37次／min。
圆网除用水管经常喷洗外，依具体情况还可用如下方法刷洗网目：用硫酸溶液(以浓硫酸倾入5倍的清水中)刷洗网目。用石灰乳法草浆生产纸或纸板时，多用商品浓盐酸洗网。被沥青树脂等物堵塞时，用汽油、铜铵溶液等溶剂刷洗。用铜刷蘸洗液刷洗网面。刷洗圆网时，网笼内要保持同水位堰同一高度的水位，一面用刷子刷洗，一面冲水。这样做一方面是为了不过度腐蚀网子，确保安全，也是为了使刷下的脏物冲落，随网内水一并流出。用蒸汽泚洗网面，特别对热熔性脏物、夹杂堵塞的细小纤维更为有效。
6．伏辊
伏辊的作用是以一定的压力压在网笼上，并带动圆网转动，对网上湿纸层起到压榨脱水的作用。伏辊还使带纸毛毯均匀而稳定地压在湿纸层上，把纸层从网面上剥取下来。
在老式圆网成形器上，使用毛毯伏辊，它由钢轴木辊包毡制成。把毛毯剪成长度与木辊相同，宽度约150～200mm的矩形条，然后按矩形毛毯条的中线方向与木辊中心轴线方向成10度角左右，将毛毯一块紧贴一块地用铁钉钉紧在木辊上。毛毯伏辊能使毛毯均匀地与网笼挤压，不致造成压溃纸层的现象。特别适宜于抄造定量20g／m2以下的薄纸。但是，毛毯伏辊使用一段时间后，因浆料中细小纤维、胶料和填料等渗入，逐渐硬化，通常只能使用2～3个月。
橡胶伏辊是用空心铸铁辊包复软橡胶加工而成。胶层厚度为25～50mm，硬度为200～250度P&J。橡胶伏辊具有弹性好，使用寿命长等优点，但造价较高。一般伏辊直径为网笼直径的0．25～0．4倍。伏辊辊面宽度按下式选定：
式中 b——伏辊面宽，mm
BwL——网笼面宽，mm
伏辊对网笼的线压通常为10～70N／cm。对于多圆网，则按纸幅行进方向线压递增。伏辊的压力调整机构有杠杆重锤加压和用压缩空气加压两种方式，如图11－3－125及11－3－126所示。
图11－3－125 杠杆重锤伏辊加压机构
1－伏辊 2－伏辊轴承 3－轴承固定螺栓 4－轴承杆臂 5－装在网槽上的机架 6－伏辊位置指针 7－伏辊位置指标尺 8－伏辊位置调节螺杆 9－杠杆支点 10－连杆 11－加压用的销孔 12－减压销孔
图11－3－126 用压缩空气的伏辊加压机构
1－在运行位置时的伏辊 2－伏辊轴承 3－轴承固定螺栓 4－机架 5－轴承杆臂 6－加压曲臂 7－伏辊位置指针 8－伏辊位置标尺 9－伏辊位置调节螺杆 10－曲臂连接销 11－曲臂压定销 12－压缩空气缸 13－轴承杆臂和曲臂的共同铰接支点 14－高抬辊定位销孔 15－停机时伏辊抬辊位置 16－移出网笼时伏辊抬高时的位置
伏辊在网笼上的位置总是顺网笼转向偏置于其铅直中心线之前方。伏辊与网笼两者中心线之间的偏距为190～320mm。偏距的目的是使毛布包绕网笼产生预压脱水。偏距太小，湿纸易起泡局部压溃，偏距太大，则纸层过干而层间结合差，且有撕裂纸幅的危险。
有的伏辊还具有0．25～0．5mm的中高。
伏辊制造技术要求如下：
包胶伏辊的辊面光洁度不低于▽7
包胶伏辊的辊面直径公差，差米
包胶伏辊辊面在室温下的硬度，P&J200～250
辊面无中高时的椭圆度，按国家标准精度等级9
辊面无中高时的不柱度，按国家标准精度等级10
辊面对两端轴颈的公共轴心线的径向跳动，按国家标准精度等级9
校静平衡后，不平衡量在辊面上不大于辊重的百分率%0．1
7．伏辊与网笼间压区的排水装置
在圆网笼和伏辊间的压区中，自湿纸层被挤压出的水分别向下进入网笼和向上穿过毛毯而向压区进入侧流动。这部分向上流出的水若不予以排出，则可能被带纸毛毯吸收，在压区进入侧形成水坑，以致发生滴水、掉纸、湿纸幅缠绕网笼和被压溃等现象。
伏辊与网笼间压区的排水装置采用排水刮刀或吸水刮刀。如图11－3－127～11－3－128所示。
由图11-3-127可见，钢管刮刀体以及由刀体上伸出的薄钢板刀架夹持着厚约6mm我橡胶板作为刮刀片来形成阻挡水向后流的堤堰。借助滑动支架沿长槽移动调位使刮刀片能伸入到靠近伏辊网笼压区的适当位置，被刮刀阻挡的水沿刮刀向两侧流入到承水斗中。在要求简单的情况下，也有时用木板夹持两三层旧毛毯作为刮刀片。也有用木板夹住一条厚1．6～2．4mm的氯丁橡胶条作为刮刀片的。刮刀靠本身的重量压在带纸毛毯上，这一重量要足以使刀片能起封住水流的堤堰作用，但过分压紧毛毯导致毛毯传动阻力过大。
最常见的情况是在毛毯条刮刀中夹住一块由油布或塑料膜裁成的裙布，该裙布盖在带纸毛毯上，由压区向后流出的水沿裙布流入两侧盛水斗中。裙布的长短要合适，并要防止它被带入压区之中。裙布和刮刀片都要比带纸毛毯略宽一些。刮刀片压在毛毯上的位置通常距压区中心约50～100mm。
图11－3－127 网笼伏辊压区的排水刮刀
1－刮刀体 2－刮刀片 3－抬顶螺杆的旋钮 4－滑动支架 5－锁紧螺母 6－承水斗
如图11－3－128所示吸水刮刀也是一种有效的排水装置。吸水刮刀本体是一根真空抽吸管与真空源相接。吸水鸭嘴用薄的不锈钢板制成，缝口开度约2～3mm，前缘处倒成斜角以利伸出到尽可能靠近压区之处。吸水刮刀只需不大的真空度，也可用水腿管所形成的真空来抽取。当吸水刮刀缝口开度为3mm而真空度为17．3kPa时，吸水刮刀所需用的抽气量为22．3L／(min·cm吸宽)，此处吸宽是指吸水刮刀吸缝沿造纸机横向的缝宽。
图11－3－128 网笼伏辊压区的吸水刮刀
1－吸水鸭嘴 2－真空吸管 3－支架 4－网笼 5－带纸毛毯 6－伏辊 7－网槽墙板