减速器的选用

出处：按学科分类—工业技术 北京出版社《现代综合机械设计手册下》第2320页（2452字）

减速器的承载能力受机械强度和热功率两方面的限制，因此，减速器的选用程序是：

①按机械强度选用。一般情况下应满足下式条件：

式中 P_W1为减速器实际传递的输入功率(kW)_；K_A为工况系数，见表6．2－21；P₁为承载能力表中的额定输入功率，(kW)，见表6．4－51～表6．4－53；为实际输入轴转速(r／min)；n₁为承载能力表中与P₁对应的转速(r／min)，当n^′－n₁／n₁≤0．04时，可取／n₁≈1。

在某些特殊情况下，如减速器失效而将引起生产线停产或人身事故，或为延长轴承使用寿命等，还需在(6．4－7)式的基础上再考虑安全系数，其值可在1．05～2．1中选用。

HJ、HN、HH三种型式的减速器，对于同一机型号而言，虽然技术指标不同，但其安装尺寸相同。所以，当安装形式选定后，如传动比均能满足要求，应考虑：1．HJ型的外形尺寸小，价格最低，而HN型的价格又低于HH型；2．HJ型不能进行转矩控制，而HN型则可进行控制，当选用的电动机功率大于减速器的额定输入功率时，应考虑采用转矩控制，以便进行过载保护；3．相同机号和相同载荷下，HH型的轴承寿命比HN型长，而HN型的轴承寿命又比HJ型长。只要长度尺寸允许，一般建议选用HN型。

②校核热功率。应满足的条件：

P_W1f₁f₂f₃≤P_G(6．4－8)

式中 P_W1为减速器实际传递的输入功率(kW)；f_，为环境温度系数，见表6．2－22；f₂为载荷率系数，见表6．2－23；f₃为减速器额定功率利用系数，表6．2－24；P_G为减速器额定输入热功率，表6．4－54。

如不满足(6．4－8)式条件，应采取强迫通风或循环冷却润滑等措施，或改用较大型号的减速器。

③ 校核瞬时尖峰载荷P_W1mex。应满足对HJ型Pw_1mex≤1．6P₁，HN型P_W1mex≤1．4P₁，HH型P_W1mex≤1．2P₁。

④校核输出轴轴伸径向力，见表6．4－55。

例6．4－4 某混凝土搅拌机实际负载功率为50kW，电动机驱动，减速器输入轴转速为970r／min，传动比31．5，通风条件较好，环境温度经常在30℃左右，每天连续运转12h，其小时载荷率为100%，要求根据条件选用减速器。

由表6．2－20，水泥混凝土搅拌机的载荷性质为中等冲击M，电动机驱动中等冲击连续运转每日工作时间大于10h，其工况系数K_A=1．5(表6．2－21)。由于n1=970r／min，由表6．4－51，用n₁=1000rmin，n1－n₁／n₁=970－1000／1000=0．03＜0．04、可取n1／n₁≈1，即可直接用表6．4－51中的数据。由(6．4－7)式，P_W1K_A=50×1．5=75kW。由表6．4－51，根据机械强度选用HJW35－31．5，其i=31．5时的额定输入功率P₁=75．64，可满足要求。

校核热功率：环境温度为30℃，由表6．2－22查出环境温度系数f₁=1．15。小时载荷率为100%，由表6．2－23查出载荷率系数f₂=1。由于P_W1／P₁=50／75．64≈0．7，由表6．2－24查出f₃=1．05，则由(6．4－8)式得P_W1f₁f₂f3=50×1．15×1×1．05=60．375kW。该型号减速器的额定输入热功率按通风最好条件由表6．4－54查出P_G=54。8kW，不满足p_W1f₁f₂f₃≤p_G的要求。但差距不大，故适当采取强制通风冷却措施即可。

由于条件中未给出瞬时尖峰载荷，也无轴伸径向力，故不必校核。

电机直联型减速器的额定功率P₁，应对照承载能力表中规定的额定功率P₁以及表6．4－64中规定的电机型号及功率选用。一般应使电动机功率稍小于减速器额定功率P₁。

表6．4－64 电机直联型减速器直联Y系列电机型号及功率

注：黑框内的电机型号及功率同时用于HH减速器。

减速器除与Y系列电机直联外，还允许与直流电机、防爆电机、高起动转矩电机、微型交流电机等其它系列电机以及电液马达直联。与YD系列多速电机直联减速器的额定输入功率应对照承载能力表额定输入功率P₁与表6．4－65选用。

表6．4－65 电机直联型减速器直联YD系列多速电机转速与功率

减速器的润滑：卧式、侧式安装采用油池润滑，立式安装12型以下采用油脂润滑，14型以上采用循环润滑，油量一般不少于0．5L／kM。润滑油采用中极压工业齿轮油220(或VG220、Mobi1630)。环境温度高时(35～50℃)可选用320(或VG320、Mobi1632)，环境温度低时允许用不低于90工业齿轮油。第一次加油运转一周后，经洗净后更换新油，以后每3～6个月换油一次。油量必须保证达到规定的油面高度。